Категорија

Веекли Невс

1 Гориво
Радијатори 200 мм: карактеристике алуминијума, биметалних, челичних цевастих и панелних производа
2 Пумпе
Како направити грејање у приватној кући: 14 савјета за почетника
3 Камини
Циркулациона пумпа - типови, принцип рада, карактеристике употребе и избор за систем грејања (95 фотографија)
4 Котлови
Акт хидрауличког испитивања система грејања
Главни / Котлови

Теплиус


Учинковитост топлотног комфора у кући омогућује прорачун хидраулике, висококвалитетне инсталације и правилног рада. Главне компоненте система грејања су извор топлоте (котао), топлотна линија (цеви) и уређаји за пренос топлоте (радијатори). За ефикасно снабдевање топлотом, неопходно је очувати оригиналне параметре система под било којим оптерећењем, без обзира на сезону.

  • Прикупљање и обрада информација о објекту ради:
    • одредити количину потребне топлоте;
    • избор грејне шеме.
  • Топлотни прорачун система грејања са оправдањем:
    • запремине топлотне енергије;
    • оптерећења;
    • губитак топлоте

Ако је грејање воде препознато као најбоља опција, врши се хидраулички прорачун.

Прорачуни су извршени у Екцелу. Завршни резултат можете погледати на крају инструкција.

Шта је хидраулички прорачун?

Ово је трећа фаза у процесу стварања топлотне мреже. То је систем калкулација, који омогућава утврђивање:

  • пречник и капацитет цеви;
  • локални губитак притиска на локацијама;
  • захтеви за хидрауличком спојницом;
  • системски губитак притиска;
  • оптималан проток воде.

Према добијеним подацима врши се избор пумпи.

За сезонско стамбено збрињавање, у одсуству електричне енергије у њему, биће прикладан систем грејања са природном циркулацијом носача топлоте (линк за преглед).

Комплексни задаци - минимизирање трошкова:

  1. капитал - уградња цеви оптималног пречника и квалитета;
  2. оперативни:
    • зависност потрошње енергије на хидрауличну отпорност система;
    • стабилност и поузданост;
    • безумност

Замена централизованог режима грејања код појединца поједностављује поступак израчунавања

У аутономном режиму примењују се 4 методе хидрауличног прорачунавања система грејања:

  1. специфичним губицима (стандардни прорачун пречника цеви);
  2. у дужинама смањен на један еквивалент;
  3. о карактеристикама проводљивости и отпорности;
  4. поређење динамичких притисака.

Прве две методе се користе са константним падом температуре у мрежи.

Последње две ће помоћи дистрибуцији вруће воде на прстенове система ако разлика у температури у мрежи више не одговара разлици у рисерима / гранама.

Израчунавање хидраулике система грејања

Потребни су подаци термичког прорачунавања просторија и аксонометријске шеме.

Хидраулички прорачун 2-цевног система грејања

Каква је хидрауличка обрада двоцевног система грејања?
Свака зграда је индивидуална. С тим у вези, грејање с одређивањем количине топлоте ће бити индивидуално. Ово се може урадити помоћу хидрауличког прорачунавања, док програм и табела обрачуна могу олакшати задатак.

Израчунавање система грејања код куће почиње са избором горива, на основу потреба и карактеристика инфраструктуре подручја на којој се налази кућа.

Сврха хидрауличног обрачуна, програм и табела која се налази у мрежи, је следећа:

  • одређивање броја грејача који су потребни;
  • бројање пречника и броја цевовода;
  • утврђивање могућег губитка грејања.

Све прорачуне треба извршити према грејној шеми са свим елементима који су укључени у систем. Слична шема и табела требају се претходно саставити. За хидраулични прорачун ће бити потребан програм, аксонометријска табела и формуле.

Двоводни систем грејања приватне куће са нижим ожичењем.

За дизајниран објекат узима се више оптерећени прстен цјевовода, након чега се утврђује потребан пресек цјевовода, могуће губитке притиска целог грејног круга, оптимална површина радијатора.

Извођење такве калкулације, која користи табелу и програм, може створити јасну слику о расподели свих отпорности у грејном кругу, које постоје, а такође вам омогућава да добијете прецизне параметре температуре, проток воде у сваком дијелу гријања.

Као резултат, хидрауличка обрада треба да изгради најоптималнији план грејања за свој дом. Нема потребе да се ослањате само на своју интуицију. Табела и програм обрачуна ће поједноставити процес.

Потребне ставке:

Хидраулички прорачун система грејања у односу на цевоводе

Дијаграм грејних система са циркулацијом пумпе и отвореним експанзионим спремником.

При извођењу свих прорачуна ће се користити главни хидраулични параметри, укључујући хидрауличну отпорност цјевовода и вентила, брзину протока течности, брзину течности, као и сто и програм. Постоји потпуна веза између ових параметара. Потребно је да се ослоните на ово при изради прорачуна.

Пример: ако повећате брзину носача топлоте, повећава се и хидрауличка отпорност на цевоводу. Ако је повећан проток расхладне течности, истовремено се може повећати и брзина течности за хлађење и хидраулички отпор. Што је већи пречник цевовода, мањи ће бити брзина хладњака и хидрауличног отпора. На основу анализе таквих међусобних повезивања, могуће је претворити хидраулички прорачун у анализу параметара поузданости и ефикасности читавог система, што може помоћи у смањењу трошкова коришћених материјала. Вриједно је запамтити да се хидрауличке карактеристике не разликују конзистентно, помоћу којих помоћу нодограма.
Хидраулички прорачун система за грејање воде: проток течности

Могућа схема будућег двоцевног система грејања.

Ток течности за хлађење ће директно зависити од тога шта ће оптерећење грејања бити на хладњаку током преноса топлоте на уређај за грејање из топлотног генератора. Овај критеријум садржи табелу и програм.

Хидрауличка калкулација подразумева одређивање брзине протока течности за хлађење у односу на дату област. Обрачуната површина биће део који има стабилан проток хлађења и константни пречник.

Пример кратког обрачуна ће садржати грану која укључује 10 киловатних радијатора, док се потрошња расхладне течности рачуна на пренос топлотне енергије на нивоу од 10 кВ. У овом случају, израчуната површина је рез из радијатора, која је прва у грани, на генератор топлоте. Међутим, ово је само под условом да таква локација има константни пречник. Други део ће се налазити између првог и другог радијатора. Ако се у првом случају израчунава потрошња преноса топлотне енергије од 10 киловата, онда ће у другом дијелу количина енергије која се израчунава износи 9 кВ са могућим постепеним смањењем, јер се такве калкулације извршавају.

Круг гријања са природном циркулацијом.

Хидрауличка отпорност ће се прорачунати истовремено са повратним и доводним цевоводима.

Хидраулички прорачун таквог грејања је да израчунате проток расхладног средства према формули за израчунату површину:

Г Уцх = (3,6 * К Уцх) / (ц * (т р-т о)), где је К Уцх топлотно оптерећење површине, која се израчунава (у В). Овај примјер садржи оптерећење топлоте за 1 парцеле од 10.000 В или 10 кВ, с - (специфични капацитет топлоте за воду) константа, која је једнака 4.2 кЈ (кг * ° Ц), тр је температура топлог носача у врућој форми у систему грејања, - температура хладног носача топлоте у систему грејања.
Хидраулички прорачун гравитационог система грејања: брзина протока расхладне течности

Дијаграм система за дистрибуцију топлоте дистрибутера.

Вредност прага од 0,2-0,26 м / с треба узети као минимална брзина расхладне течности. Ако је брзина мања, из хладњака може се емитовати вишак ваздуха, што може довести до заглављивања ваздушног саобраћаја. Ово, пак, ће довести до потпуне или делимичне грешке система грејања. Што се тиче горњег прага, брзина расхладне течности треба да буде 0,6-1,5 м / с. Ако се брзина не подиже изнад овог индикатора, хидраулични шум не може да се формира у цевоводу. Пракса показује да је за системе грејања оптимални опсег брзине 0,4-0,7 м / с.

Уколико постоји потреба за прецизнијим израчунавањем распона брзине хладњака, мораћете да узмете у обзир параметре материјала цевовода у систему грејања. Прецизније, потребан је фактор храпавости за унутрашње површине цеви. На пример, ако је реч о челичним цјевоводима, брзина расхладне течности ће бити оптимална на нивоу од 0,26-0,5 м / с. Ако постоји полимер или бакар, брзина се може повећати на 0,26-0,7 м / с. Ако желите бити сигурни, пажљиво прочитајте коју брзину препоручују произвођачи опреме за системе грејања.

Прецизнији опсег брзине расхладне течности, који се препоручује, зависиће од материјала цевовода који се користи у систему грејања, тачније од коефицијента храпавости унутрашње површине цјевовода. На пример, за челичне цјевоводе се препоручује да се придржавате брзини течности за хлађење од 0,26 до 0,5 м / с. За полимерне и бакарне (полиетилен, полипропилен, метално-пластични цевоводи) од 0,26 до 0,7 м / с. Има смисла користити препоруке произвођача, ако их има.
Израчунавање хидрауличке отпорности гравитационог система грејања: губитак притиска

Схема система грејања од дистрибутера "3".

Губици притиска у појединим областима, који се називају појмом "хидрауличка отпорност", представљају збир свих укупних губитака због хидрауличног трења и локалних отпорности. Овај индикатор, који се мери у Па, може се израчунати по формули:

Мануал = Р * л + ((п * в2) / 2) * Е3, где је в брзина расхладне течности која се користи (мерено у м / с), п је густина течности (измерена у кг / м³), Р је губитак притиска у цевоводу (мјерено у Па / м), л је процијењена дужина цјевовода на мјесту (мерено у м), Е3 је збир свих коефицијента локалних отпорности у опремљеном дијелу и вентилу.

Укупна хидрауличка отпорност је збир отпора израчунатих секција. Подаци садрже следећу таблицу (ИМАГЕ 6).
Хидраулички прорачун двоструког система гравитационог грејања: избор главне границе

Хидраулички прорачун цевовода.

Ако се хидраулички систем окарактерише пролазом течности расхладног средства, за двоцевни систем потребно је изабрати прстен најоптерећенијег подизача кроз уређај за грејање који се налази испод.

Ако се систем окарактерисао померањем покретног носача топлине, за двоцевнију конструкцију потребно је изабрати прстен нижег гријача за најоптерећеније од најслабијих подизача.

Ако говоримо о хоризонталној структури грејања, потребно је да изаберете прстен кроз најзахтевнију грану која припада доњем поду.

Пример хидрауличког израчунавања двотрачног гравитационог система грејања

Израчунавање система за дистрибуцију топлоте дистрибутера.

Уређаји за грејање хоризонталног двоцевног система грејања прикључени су на систем грејања помоћу дистрибутера који дели грејање у два система: довод топлоте дистрибутера (између дистрибутера и грејне тачке), као и грејање од дистрибутера (између грејача и дистрибутера).

У већини случајева, шема система грејања се врши у облику одвојених шема:

  • дијаграм система грејања од дистрибутера;
  • дијаграм система за дистрибуцију топлоте дистрибутера.

Као пример, предлажемо хидраулички прорачун 2-цевног система гријања са нижим ожичењем у двоспратној управној згради. Грејање је постављено из уграђене пећи.

На располагању су следећи основни подаци:

  1. Процењено загревање система грејања: К зд = 133 кВ.
  2. Параметри система грејања: т г = 75 ° Ц, т о = 60 ° Ц
  3. Процењена брзина протока расхладног средства у систему грејања: В цо = 7,6 м³ / х.
  4. Систем грејања је повезан са котловима помоћу хоризонталног хидрауличног сепаратора.
  5. Аутоматизација сваког котла одржава константну температуру носача топлоте на излазу из котла: т г = 80 ° Ц током целе године.
  6. На улазу сваког вентила дизајниран је аутоматски регулатор диференцијалног притиска.
  7. Систем за дистрибуцију топлоте дистрибутера израђен је од челичних цеви за воду и гас, систем грејања од дистрибутера је израђен од цеви од метала и полимера.

За овај систем двоструког грејања потребно је инсталирати пумпу са регулацијом брзине. Да би се изабрала циркулациона пумпа, потребно је одредити вриједности вода В н, м³ / х и главу П н, кПа.

Проток пумпе је идентичан брзини протока у систему грејања:

В н = В цо = 7,6 м3 / х.

Потребна глава П н, која је једнака израчунаном губитку притиска грејања А П с, одређује се збиром следећих компоненти:

  1. Губици притиска ОА П дистрибутера уцх.с.
  2. Губитак притиска система грејања од дистрибутера ОА П број
  3. Губитак притиска у дистрибутору А П дист.

П н = А П цо = ОА П јединица.мс т + ОА П јединица.от + А П дист.

За израчунавање ОА П налога.ст и ОА П налога са циркулационог прстена, морате пратити шему система грејања и грејну шему од дистрибутера "3"

У шеми система грејања из дистрибутера "3" неопходно је дистрибуирати топлотне оптерећења просторија К4 (израчунати губитак топлоте) помоћу уређаја за грејање, који се сакупљају преко дистрибутера. Даље на шему дизајна, назначена су термичка оптерећења дистрибутера.

У зависности од капацитета грејања пећнице, што је потребно, и котлови или само један од њих могу функционирати (у пролећном и летњем периоду времена). Сваки од котлова има одвојено циркулационо коло са пумпом П1, у којој ће постојати константна брзина протока течности за хлађење и исту температуру хладњака т г = 80 ° Ц током целе године.

У котлу 2 температура довода воде т г = 55 ° Ц може да се обезбеди преко регулатора температуре, који контролише активирање пумпе П2. У грејању циркулација расхладне течности ће обезбедити електронички контролисану пумпу П3. Температура доводне воде система грејања варира у зависности од спољашње температуре помоћу електронског регулатора 11 за праћење, који делује на тространи контролни вентил.

Хидраулички прорачун система за дистрибуцију топлоте дистрибутера може се извршити помоћу првог правца. Као обрачунани главни циркулациони прстен, потребно је да изаберете прстен помоћу уређаја за загревање најпродаванијег дистрибутера "3".

Пречници одсека главних топлотних цевовода д и, мм одабрани су помоћу номограма, тражећи брзину воде од 0,4-0,5 м / с.

Природа употребе номограма приказује табелу (пример земљишта број 1) Г Уцх = 7581 кг / х. Препоручује се истовремено ограничити специфичан губитак притиска на трење Р не више од 100 Па / м. За локални отпор З, Па, губитак притиска се одређује према номограмима у функцији З = ф (Оае). Резултати хидрауличног обрачуна садрже таблицу.

Сума локалног коефицијента отпорности Оае за сваку од делова главног циркулационог прстена треба одредити на следећи начин:

  • парцела број 1 (почетак излаза пумпе П3 без контролног вентила): изненадно сужење, изненадна експанзија, вентил, Оае = 1,0 + 0,5 + 0,5 = 2,0;
  • станица број 2: тее на грани, Оае = 1,5;
  • парцела број 3: пролазак, додир, Оае = 1,0 + 0,5 = 1,5;
  • парцела број 4: пролазак, додирните, Оае = 1.0 + 1.0 = 2.0;
  • станица број 2: тее на шалтеру, Оае = 3.0;
  • парцела бр. 1 пре пречке: изненадно сужење, изненадна експанзија, вијак, увлачење, Оае = 1.0 + 0.5 + 0.5 + 0.5 = 2.5;
  • 1а од прекидача пречника до усисног довода пумпе П3 без вентила без филтера: хидраулични сепаратор у облику изненадног сужења и изненадног проширења, два излаза, два вентила, Оае = 1,0 + 0,5 + 0,5 + 0, 5 = 2,5.

У одељку 1, отпора вентила треба одредити монограмом произвођача за контролни вентил д и = 65 мм, Г Оуцх = 7581 кг / х, то износи:

У одељку 1а, отпор филтера д = 65 мм треба одредити вриједношћу пропусног оптерећења, што има в в = 55 м3 / х.

А Пф = 0,1. (Г | к в) 2 = 0,1. (7581/55) 2 = 1900 Па.

Типична величина тросмерног вентила је одабрана, с обзиром на потребну вредност: к в = (2 Г... 3 Г), то јест, к в> 2. 7.58 = 15 м3 / х.

Вентил д = 40 мм, к в = 25 м3 / х.

Његов отпор ће бити:

А П ЦЛ = 0,1. (Г | к в) 2 = 0,1. (7581/25) 2 = 9200 Па.

Сходно томе, губици притиска испоруке топлоте дистрибутера су:

ОА П унит.ст = 21514 Па (21,5 кПа).

Израчунавање преосталог дела испоруке топлоте дистрибутера помоћу избора пречника цеви врши се на исти начин.

Да бисте израчунали ОА П уцх.св систем грејања од дистрибутера "3", морате одабрати обрачунски главни кружни прстен преко највероватнијег уређаја за грејање К ЦР = 1500 В (В ").

Хидраулички прорачун се врши помоћу првог правца.

Пречници одсека топлотних цевовода д и, мм одабрани су помоћу номограма за цеви метала и полимера, док брзина воде није већа од 0,5-0,7 м / с.

Природа употребе номограма је приказана на слици (пример секција бр. 1 и бр. 4). Препоручује се истовремено ограничити специфичан губитак притиска на трење Р не више од 100 Па / м.

Губитак притиска на отпору З, Па се одређује као функција З = ф (Оае).

Табела хидрауличног прорачунавања система за гријање воде

Већ неколико пута сам изгубио свој сто за хидраулички прорачун система за гријање воде од челичних водених гасова и електричних заварених уздужних цеви.

Превео таблицу у ПДФ формату, у случају да је потребно поново да га одштампате.

Табела за хидраулички прорачун система грејања за водоводне цевоводе од челичних цијевних водова и електричних заварених уздужних цеви са падовима температуре у систему 95-70, 105-70 и 130-70, 150-70. Цели сто Страница 212-234.

Преузми са Депоситфилес: Преузми 424

Преузимање из Цлоуд.Маил.ру: Запис је само за регистроване кориснике.

И одвојено:

1. Табела за хидраулички прорачун система грејања за водоводне цевоводе од челичне воде и гасних цеви са падовима температуре у систему 95-70, 105-70. 1 део табеле. Страница 212-217.

Преузмите са Депоситфилес-а: Преузми 103

Преузимање из Цлоуд.Маил.ру: Запис је само за регистроване кориснике.

2. Табела за хидрауличко израчунавање система грејања водоводних цевовода од електрично заварених уздужних цеви са падовима температуре у систему 95-70, 105-70. 2 табела са партијама. Страница 217-223.

Преузми са Депоситфилес: Преузми 57

Преузимање из Цлоуд.Маил.ру: Запис је само за регистроване кориснике.

3. Табела за хидраулички прорачун система грејања за водоводне цевоводе од челичне воде и гасних цеви са падовима температуре у систему 130-70, 150-70. 3 део табеле. Страница 223-229.

Преузми са Депоситфилес: Преузми 49

Преузимање из Цлоуд.Маил.ру: Запис је само за регистроване кориснике.

4. Табела за хидраулички прорачун система грејања за водоводне цевоводе од електрично заварених уздужних цеви са падовима температуре у систему 130-70, 150-70. 4 део табеле. Страница 229-234.

Хидраулички прорачун система грејања

Приликом пројектовања система за гријање воде у кући, уобичајено је извршити хидраулички прорачун система грејања. Ово је неопходно како би се гарантовала максимална ефикасност уз минималне финансијске трошкове и правилно функционисање свих чворова.

Сврха хидрауличног израчунавања је:

  • Прави избор пречника цеви у оним дијеловима цевовода где је његова вриједност константна;
  • Одређивање постојећег притиска у цевоводу;
  • Прави избор свих чворова у систему.

Степен тачности хидрауличког прорачунавања утврдиће удобност у кући у кући, економски ефекат и трајност система грејања.

Главне одредбе хидрауличког израчунавања

Да бисмо извршили све потребне прорачуне, потребни су почетни подаци:

  • Резултати топлотне равнотеже просторија;
  • Температура загревања топлоте - почетна и завршна;
  • Шема датог система грејања;
  • Врсте уређаја за грејање и начин њиховог повезивања са аутопутем;
  • Хидрауличке карактеристике коришћене опреме (вентили, измјењивачи топлоте итд.);
  • Циркулациони прстен је затворено коло. Састоји се од сегмената са највишим протоком флуида за пренос топлоте од тачке грејања до најдаље тачке (у двоцевном систему) или на постољу (у једној цеви) иу супротном смјеру према извору топлоте.

Плоскост за израчунавање учешћа пречника цеви са непромијењеном вриједношћу тока течности за пренос топлоте - одређује се на основу топлотне равнотеже просторије.

Пре почетка израчуна, одређујемо загријавање топлоте сваког грејног уређаја. То ће одговарати датом загревању простора. Ако се више од једног грејног уређаја користи у затвореном простору, дистрибуира се топлотна оптерећења свим њима.

Затим додељујемо главни прстен циркулације - контуре затвореног типа узастопних сегмената. За вертикалну линију са једним цевима, број циркулационих прстенова одговара броју подизача. За хоризонталну двоцевну - број јединица за грејање. Главни означава прстен који пролази кроз подизач са највећим оптерећењем - за вертикалну линију и пролази кроз доњи грејни уређај гране са највећим оптерећењем - за хоризонтални систем.

Неопходно је узети у обзир да вредност пречника за цевоводе и вредност актуелног притиска у циркулационом прстену зависе од брзине течности за пренос топлоте. У овом случају, предуслов је обезбеђивање безбједности кретања течности.

Да би се избегли ваздушни мехурићи, морамо да узмемо брзину течности за хлађење више од 0,25 м / с. Потребно је узети у обзир отпорност силе која се јавља у кругу када се течност помера. Као посљедица овог отпора, специфични губитак притиска Р не би требао бити више од 100-200 Па / м.

Постоје вредности дозвољене брзине воде, која осигурава тих рад - зависи од специфичног локалног отпора.

Табела 1 приказује примјер вриједности дозвољене брзине воде при различитим коефицијентима локалног отпора.

Премала брзина може изазвати следеће негативне ефекте:

  1. Повећана потрошња материјала за све инсталације;
  2. Повећани финансијски трошкови за уградњу и одржавање система грејања;
  3. Повећање запремине течности за пренос топлоте у цеви;
  4. Значајно повећање термичке инерције.

Пример одређивања протока течности за пренос топлоте

Да би се утврдио пречник цеви на датом делу цевовода, потребно је знати количину течења расхладне течности. Утврђује се на основу количине топлотног тока - количине топлоте потребне за компензацију губитка топлоте.

Познавајући величину протока топлоте К у одељку 1-2, израчунамо проток течности Г:

т г и т к према температури врућег и хладног (хлађеног) расхладног средства;

ц = 4,2 кЈ / (кг · ° Ц) је специфични топлотни капацитет воде.

Пример одређивања пречника цеви у датом подручју

Прави избор пречника цеви је неопходан за следеће задатке:

  • оптимизација оперативних трошкова за неутрализацију хидрауличке отпорности током циркулације течности у кругу;
  • постижући потребан економски ефекат током инсталације и одржавања система грејања.

Да би се обезбедио економски ефекат, бирали смо најмањи могући пречник цеви, али онај који не доводи до хидрауличног буке у гасоводу, ако је брзина расхладне течности 0,6-1,5 м / с, у зависности од локалног отпора.

Ако извршимо хидрауличну обраду двоцевног система грејања, узимамо температурску разлику у доводним и одводним цевоводима једнаким:

Δт цо = 90 - 70 = 20 ° С

где је 90 ° Ц температура течности у доводној цеви хоризонталног система;

70 ° Ц - температура течности у испусној цеви.

Познавајући величину топлотног флукса и израчунавање брзине протока течности коришћењем горње формуле, из табеле 2 можемо изабрати унутрашњи пречник цеви који је погодан за наше услове.

Одређивање унутрашњег пречника цеви за грејање

Након одређивања унутрашњег пречника, сами изаберемо врсту цеви - зависи од услова рада, постављених задатака, према захтјевима за чврстоћу и издржљивост. На основу свих ових претпоставки, изаберемо тип цеви израчунатог пречника који задовољава наведене услове.

Пример одређивања ефективног притиска на датом делу линије

Ако извршимо хидраулички прорачун двоструког гравитационог система грејања воде, потребно је знати и ефективни притисак у датом делу цевовода.

Израчунава се према формули:

ρ о - густина охлађене воде, кг / м3;

ρ г - густина загрејане воде, кг / м3;

г - гравитационо убрзање, м / с2;

х је вертикално растојање од тачке грејања до места хлађења (од средње тачке висине котла до средње тачке грејног уређаја), м;

Δп екстра - додатни притисак који се јавља због хлађења воде у цевоводу.

Вредности густине воде за дате температуре, као и количина додатног притиска, налазе се у референтној књизи.

Хидраулички прорачун је изузетно важан задатак. Не само економски ефекат грејања куће, већ и ефикасност свих компоненти и усклађеност оперативних карактеристика са свим стандардима и захтевима зависе од правилног извршења свих прорачуна.

Приликом пројектовања система за гријање воде у кући, уобичајено је извршити хидраулички прорачун система грејања. Ово је неопходно како би се гарантовала максимална ефикасност са минималним финансијским трошковима и правилним функционисањем...

Како направити хидраулички прорачун система грејања

Треба напоменути да инжењерске прорачуне система водоснабдијевања и грејања не могу се назвати једноставним, али то је немогуће учинити без њих, само врло искусни практичар може извући систем грејања "око" и прецизно одабрати пречнике цијеви. Ово је ако је шема довољно једноставна и дизајнирана је за загревање мале куће висине од 1 или 2 спрата. А када је ријеч о сложеним двоцевним системима, још увијек морају рачунати. Овај чланак је намењен онима који су одлучили самостално извршити прорачун система грејања приватне куће. Метод представићемо на донекле поједностављен начин, али на начин који ће добити најтачније резултате.

Сврха и напредак обрачуна

Наравно, можете се обратити специјалистима за резултате или користити онлине калкулатор, што је довољно за све Интернет ресурсе. Али прво вреди новца, а други може дати погрешан резултат и још увијек треба проверити.

Зато је боље имати стрпљење и упасти у посао. Треба имати на уму да је практична сврха хидрауличког израчунавања избора подручја протока цијеви и одређивање пада притиска на цијелом систему како би се одабрала права циркулациона пумпа.

Напомена Давање препорука о томе како изводити прорачуне подразумева да су већ извршене термичке прорачуне, а радиатори су изабрани за снагу. Ако не, онда морате да идете стари начин: узмите топлотну снагу сваког радијатора у квадрату собе, али онда ће тачност израчунавања смањити.

Општа шема прорачунавања изгледа овако:

  • Припрема аксонометријске шеме: када су грејни уређаји већ израчунати, њихова снага је позната, треба је ставити на цртање близу сваког радијатора;
  • одређивање брзине протока течности и пречника цеви;
  • прорачун отпорности система и избор циркулационе пумпе;
  • израчунавање запремине воде у систему и капацитет експанзионог резервоара.

Сваки хидраулични прорачун система грејања почиње са дијаграмом који се нацрта у 3 димензије за јасноћу (аксонометрија). На њему се цртају сви познати подаци, као пример узимамо део система приказаног на цртежу:

Одређивање протока течности и пречника цеви

Прво, свака грејна грана се мора поделити у секције, почев од самог краја. Пропуштање се врши протоком воде и варира од радијатора до радијатора. То значи да након сваке батерије почиње нови део, то је приказано у горе наведеном примеру. Почнимо са првим одељком и пронађемо масени проток расхладног средства у њему, фокусирајући се на снагу последњег гријача:

Г = 860к / Δт, где:

  • Г - брзина протока течности, кг / х;
  • к је излаз топлоте радијатора на локацији, кВ;
  • Δт је разлика у температури у доводним и повратним цевоводима, обично узима 20 ºЦ.

За први одељак, израчунавање расхладне течности је сљедеће:

860 к 2/20 = 86 кг / х.

Резултат треба одмах примијенити на схему, али је за даље прорачунавање потребно у другим јединицама - литрима у секунди. Да бисте извршили трансфер, морате користити формулу:

ГВ = Г / 3600ρ, где:

  • ГВ - волуметријски проток, л / с;
  • ρ је густина воде на температури од 60 ° Ц једнаке 0.983 кг / литру.

Имамо: 86/3600 к 0,983 = 0,024 л / с. Потреба за конверзијом јединица објашњава се потребом кориштења посебних готових табела за одређивање пречника цијеви у приватној кући. Слободно су доступне и зову се "Схевелев столови за хидрауличке калкулације". Можете их преузети ако кликнете на линк: хттп://двг.ру/днл/11875

У овим табелама објављене су вриједности пречника челичних и пластичних цијеви, у зависности од брзине протока и брзине расхладне течности. Ако отворите страницу 31, у табели 1 за челичне цеви у првој колони су трошкови у л / с. Да не бисте извршили потпуну обрачуну цеви за систем грејања приватне куће, потребно је само изабрати пречник протока, како је приказано у наставку:

Напомена У левој колони испод пречника одмах означава брзину кретања воде. За системе грејања његова вриједност треба бити у опсегу од 0,2-0,5 м / с.

Дакле, у нашем примеру, унутрашња величина протока треба да буде 10 мм. Али пошто се такве цијеви не користе за гријање, сигурно можемо прихватити ДН15 цјевоводе (15 мм). Ставили смо је на дијаграм и идемо у други одељак. Пошто следећи радијатор има исту моћ, не морамо да примењујемо формуле, узимамо претходну потрошњу воде и множимо је за 2 и добијемо 0.048 л / с. Поново се окренемо ка столу и нађемо у њему најближу погодну вредност. Истовремено, не заборављамо да пратимо проток воде в (м / с) тако да не прелази наведене границе (приказано на сликама у левој колони са црвеним кругом):

Важно је. За системе гријања са природном циркулацијом, брзина расхладне течности треба да буде 0,1-0,2 м / с.

Као што се може видети на слици, одељак 2 се такође поставља са цеви ДН15. Затим, према првој формули, пронађемо проток на станици број 3:

860 к 1.5 / 20 = 65 кг / х и преведите га у друге јединице:

65/3600 к 0,983 = 0,018 л / с

Додавши је на збир трошкова претходних два одељка, добијамо: 0.048 + 0.018 = 0.066 л / с и поново погледајте табелу. Пошто у нашем примеру није израчунато гравитационо постројење које се ради, већ притисак један, цев ДН15 је погодна и за брзину носача топлоте и овог пута:

На овај начин израчунавамо све секције и ставимо све податке на нашу аксонометријску шему:

Израчунавање циркулационе пумпе

Избор и израчунавање пумпе је да се утврди губитак притиска течности за хлађење која пролази кроз целу мрежу цевовода. Резултат ће бити број који показује колико притиска циркулационе пумпе треба развити да "потисне" воду кроз систем. Овај притисак израчунава се према формули:

П = Рл + З, где:

  • П - губитак притиска у мрежи цевовода, Па;
  • Р је отпорност трења, Па / м;
  • л је дужина цеви у једном делу, м;
  • З - губитак притиска у локалном отпору, Па.

Напомена Двоструки и једноделни системи грејања се једнако израчунавају дуж дужине цеви у свим гранама, ау првом случају директне и обрнуте линије.

Овај прорачун је прилично отежан и компликован, а вредност Рл за сваки одсек се лако може наћи помоћу истих Схевелев табела. У примеру, плави круг показује вредности 1000и у сваком одсеку, потребно је само поновно израчунати дуж дужине цеви. Узмимо први део из примера, његова дужина је 5 м. Потом ће отпора трења бити:

Рл = 26,6 / 1000 к 5 = 0,13 Бар.

Такође вршимо погрешно израчунавање свих сегмената придруженог система грејања, а затим сумирамо резултате. Остаје знати вриједност З, пад притиска у локалним отпорима. За котао и радијаторе ове фигуре су приказане у пасошу за производ. За све друге отпорности саветујемо вам да узмете 20% укупног губитка трења Рл и сакупљате све ове бројке. Добијена вредност се помножи са сигурносним фактором од 1,3, то ће бити потребна глава пумпе.

Треба да знате да капацитет пумпе није капацитет система грејања, али укупна вода протиче кроз све гране и гране. Примјер његовог израчунавања приказан је у претходном одјељку, само за одабир пумпне јединице неопходно је обезбиједити и залиху од најмање 20%.

Израчун експанзионог резервоара

Да би се израчунао експанзијски резервоар за затворени систем грејања, неопходно је сазнати колико се запремина течности повећава када се загрева са собне температуре од +20 ° Ц до радног у оквиру 50-80 ° Ц. Овај задатак такође није лак, али се може решити на други начин.

Сасвим је тачно претпоставити запремину резервоара у количини од једне десетине укупне количине воде у систему, укључујући радијаторе и водокотлиће котла. Стога поново отварамо пасоше опреме и пронаљујемо у њој капацитет 1 секције батерије и резервоара котла.

Даље, израчунавање запремине расхладног средства у систему грејања врши се у складу са једноставном шемом: површина попречног пресека цеви сваког пречника се израчунава и помножи по дужини. Добијене вредности су сумиране, дода се пасош подаци, а затим се узима једна десетина резултата. То јест, ако у читавом систему има 150 литара воде, капацитет експанзионог резервоара би требало да износи 15 литара.

Закључак

После читања овог чланка, многи могу одбити да самостално размотре хидраулику због очигледне сложености процеса. Препорука за њих је да контактирате практичара. Они који су показали жељу и већ су израчунали топлотну снагу грејања на објекту сигурно ће се носити са овим задатком. Али завршену шему са резултатима и даље треба показати искусном инсталатеру за верификацију.

Табела хидрауличног прорачунавања система грејања

Каква је хидрауличка обрада двоцевног система грејања?
Свака зграда је индивидуална. С тим у вези, грејање с одређивањем количине топлоте ће бити индивидуално. Ово се може урадити помоћу хидрауличког прорачунавања, док програм и табела обрачуна могу олакшати задатак.

Сврха хидрауличног обрачуна, програм и табела која се налази у мрежи, је следећа:

  • одређивање броја грејача који су потребни;
  • бројање пречника и броја цевовода;
  • утврђивање могућег губитка грејања.

Све прорачуне треба извршити према грејној шеми са свим елементима који су укључени у систем. Слична шема и табела требају се претходно саставити. За хидраулични прорачун ће бити потребан програм, аксонометријска табела и формуле.

За дизајниран објекат узима се више оптерећени прстен цјевовода, након чега се утврђује потребан пресек цјевовода, могуће губитке притиска целог грејног круга, оптимална површина радијатора.

Извођење такве калкулације, која користи табелу и програм, може створити јасну слику о расподели свих отпорности у грејном кругу, које постоје, а такође вам омогућава да добијете прецизне параметре температуре, проток воде у сваком дијелу гријања.

Као резултат, хидрауличка обрада треба да изгради најоптималнији план грејања за свој дом. Нема потребе да се ослањате само на своју интуицију. Табела и програм обрачуна ће поједноставити процес.

Потребне ставке:

Хидраулички прорачун система грејања у односу на цевоводе

При извођењу свих прорачуна ће се користити главни хидраулични параметри, укључујући хидрауличну отпорност цјевовода и вентила, брзину протока течности, брзину течности, као и сто и програм. Постоји потпуна веза између ових параметара. Потребно је да се ослоните на ово при изради прорачуна.

Пример: ако повећате брзину носача топлоте, повећава се и хидрауличка отпорност на цевоводу. Ако је повећан проток расхладне течности, истовремено се може повећати и брзина течности за хлађење и хидраулички отпор. Што је већи пречник цевовода, мањи ће бити брзина хладњака и хидрауличног отпора. На основу анализе таквих међусобних повезивања, могуће је претворити хидраулички прорачун у анализу параметара поузданости и ефикасности читавог система, што може помоћи у смањењу трошкова коришћених материјала. Вриједно је запамтити да се хидрауличке карактеристике не разликују конзистентно, помоћу којих помоћу нодограма.
Хидраулички прорачун система за грејање воде: проток течности

Ток течности за хлађење ће директно зависити од тога шта ће оптерећење грејања бити на хладњаку током преноса топлоте на уређај за грејање из топлотног генератора. Овај критеријум садржи табелу и програм.

Хидрауличка калкулација подразумева одређивање брзине протока течности за хлађење у односу на дату област. Обрачуната површина биће део који има стабилан проток хлађења и константни пречник.

Пример кратког обрачуна ће садржати грану која укључује 10 киловатних радијатора, док се потрошња расхладне течности рачуна на пренос топлотне енергије на нивоу од 10 кВ. У овом случају, израчуната површина је рез из радијатора, која је прва у грани, на генератор топлоте. Међутим, ово је само под условом да таква локација има константни пречник. Други део ће се налазити између првог и другог радијатора. Ако се у првом случају израчунава потрошња преноса топлотне енергије од 10 киловата, онда ће у другом дијелу количина енергије која се израчунава износи 9 кВ са могућим постепеним смањењем, јер се такве калкулације извршавају.

Хидрауличка отпорност ће се прорачунати истовремено са повратним и доводним цевоводима.

Хидраулички прорачун таквог грејања је да израчунате проток расхладног средства према формули за израчунату површину:

Г Уцх = (3,6 * К Уцх) / (ц * (т р-т о)), где је К Уцх топлотно оптерећење површине, која се израчунава (у В). Овај примјер садржи оптерећење топлоте за 1 парцеле од 10.000 В или 10 кВ, с - (специфични капацитет топлоте за воду) константа, која је једнака 4.2 кЈ (кг * ° Ц), тр је температура топлог носача у врућој форми у систему грејања, - температура хладног носача топлоте у систему грејања.
Хидраулички прорачун гравитационог система грејања: брзина протока расхладне течности

Вредност прага од 0,2-0,26 м / с треба узети као минимална брзина расхладне течности. Ако је брзина мања, из хладњака може се емитовати вишак ваздуха, што може довести до заглављивања ваздушног саобраћаја. Ово, пак, ће довести до потпуне или делимичне грешке система грејања. Што се тиче горњег прага, брзина расхладне течности треба да буде 0,6-1,5 м / с. Ако се брзина не подиже изнад овог индикатора, хидраулични шум не може да се формира у цевоводу. Пракса показује да је за системе грејања оптимални опсег брзине 0,4-0,7 м / с.

Уколико постоји потреба за прецизнијим израчунавањем распона брзине хладњака, мораћете да узмете у обзир параметре материјала цевовода у систему грејања. Прецизније, потребан је фактор храпавости за унутрашње површине цеви. На пример, ако је реч о челичним цјевоводима, брзина расхладне течности ће бити оптимална на нивоу од 0,26-0,5 м / с. Ако постоји полимер или бакар, брзина се може повећати на 0,26-0,7 м / с. Ако желите бити сигурни, пажљиво прочитајте коју брзину препоручују произвођачи опреме за системе грејања.

Прецизнији опсег брзине расхладне течности, који се препоручује, зависиће од материјала цевовода који се користи у систему грејања, тачније од коефицијента храпавости унутрашње површине цјевовода. На пример, за челичне цјевоводе се препоручује да се придржавате брзини течности за хлађење од 0,26 до 0,5 м / с. За полимерне и бакарне (полиетилен, полипропилен, метално-пластични цевоводи) од 0,26 до 0,7 м / с. Има смисла користити препоруке произвођача, ако их има.
Израчунавање хидрауличке отпорности гравитационог система грејања: губитак притиска

Губици притиска у појединим областима, који се називају појмом "хидрауличка отпорност", представљају збир свих укупних губитака због хидрауличног трења и локалних отпорности. Овај индикатор, који се мери у Па, може се израчунати по формули:

Мануал = Р * л + ((п * в2) / 2) * Е3, где је в брзина расхладне течности која се користи (мерено у м / с), п је густина течности (измерена у кг / м³), Р је губитак притиска у цевоводу (мјерено у Па / м), л је процијењена дужина цјевовода на мјесту (мерено у м), Е3 је збир свих коефицијента локалних отпорности у опремљеном дијелу и вентилу.

Укупна хидрауличка отпорност је збир отпора израчунатих секција. Подаци садрже следећу таблицу (ИМАГЕ 6).
Хидраулички прорачун двоструког система гравитационог грејања: избор главне границе

Ако се хидраулички систем окарактерише пролазом течности расхладног средства, за двоцевни систем потребно је изабрати прстен најоптерећенијег подизача кроз уређај за грејање који се налази испод.

Ако се систем окарактерисао померањем покретног носача топлине, за двоцевнију конструкцију потребно је изабрати прстен нижег гријача за најоптерећеније од најслабијих подизача.

Ако говоримо о хоризонталној структури грејања, потребно је да изаберете прстен кроз најзахтевнију грану која припада доњем поду.

Концепт хидрауличког израчунавања

Одлучујући фактор у технолошком развоју система грејања постао је уобичајена уштеда енергије. Жеља за уштедом чини вам пажљивији приступ дизајну, избору материјала, начинима инсталације и рада грејања за кућу.

Стога, ако се одлучите за стварање јединственог и првенствено економичног система гријања за ваш стан или кућу, онда препоручујемо употребу споилер-а.

Прије дефинисања хидрауличког прорачунавања система, потребно је јасно и јасно схватити да је индивидуални систем гријања у стану и кући условно већи по висини у односу на систем централног грејања велике зграде. Систем персоналног грејања базиран је на фундаментално другачијем приступу концептима топлоте и енергије.

Довољно је направити тривијално поређење ових система према следећим параметрима.

  1. Систем централног грејања (котларница-стан) заснива се на стандардним типовима енергетских носача - угља, гаса. У аутономном систему можете користити скоро сваку супстанцу која има високу специфичну топлоту сагоревања, или комбинацију неколико течних, чврстих, грануларних материјала.
  2. ДСП је изграђен на обичним елементима: металним цевима, "неспретним" батеријама, запорним вентилом. Појединачни систем грејања вам омогућава комбиновање различитих елемената: радијатора вишестепеног са добром топлотном дисипацијом, високотехнолошких термостата, ПВЦ и бакарних цевовода, славине, утикачи, фитинга и наравно наших економичнијих котлова, циркулационих пумпи.
  3. Ако уђете у стан у типичном кућишту куће изграђене пре 20-40 година, видимо да се систем грејања своди на присуство 7-ћелијске батерије испод прозора у свакој соби у стану, плус вертикалну цев кроз читаву кућу (рисер), с којом можете "комуницирати" са комшије горе / доле. Било да је то аутономни систем грејања (АСО) - омогућава вам да изградите систем било које сложености, узимајући у обзир индивидуалне жеље станара станова.
  4. За разлику од ДСП-а, посебан систем грејања узима у обзир прилично импресивну листу параметара који утичу на пренос, потрошњу енергије и губитак топлоте. Температура околине, потребни температурни опсег у просторији, површина и запремина собе, број прозора и врата, именовање соба, итд.

Дакле, хидраулични прорачун система грејања (ГДФ) је условни скуп израчунаних карактеристика система грејања, који пружа свеобухватне информације о параметрима као што су пречник цеви, број радијатора и вентила.

ГДФС вам омогућава да изаберете праву пумпу за воду (котао за грејање) за транспорт топле воде до финалних елемената система за грејање (радијатори) и као резултат тога имате најсравнотежени систем који директно утиче на финансијске инвестиције у дијеловима загревања станова.

Секвенца корака калкулације

Говорећи о прорачуну система грејања, примећујемо да је ова процедура најизближнија и најважнија у смислу дизајна. Прије обављања обрачуна потребно је направити прелиминарну анализу будућег система, на пример:

  • успоставити равнотежу топлоте у свима и посебно у свакој соби у стану;
  • изаберите и инсталирајте радијаторе, површине за измјену топлоте, панели за измјењивање топлоте;
  • изаберите контролере температуре, вентиле и регулаторе притиска;
  • одредити општу шему транспорта течности за хлађење (пун и мали круг, једна или две цеви).

Поред тога, потребно је идентификовати подручја система са максималним и минималним протоком топлотних медија. Као резултат хидрауличког израчунавања добијамо неколико важних карактеристика хидрауличног система који пружају одговоре на следећа питања:

  • шта би требало бити снага извора гријања;
  • који је проток и брзина расхладне течности;
  • Какав је пречник главног цевовода топлотног цевовода?
  • који су могући губици топлоте и маса хладњака.

Још један важан аспект хидрауличког израчунавања је поступак равнотеже (повезивања) свих дијелова (грана) система у екстремним термичким условима помоћу управљачких уређаја.

Процењена површина линије цевовода је део са константним пречником саме линије, као и непроменљив ток вруће воде, који се одређује формулом за топлотну равнотежу у просторијама. Нумерисање зона пројектовања почиње од пумпе или извора топлоте.

Пример почетних услова

За детаљније објашњење свих детаља о хидрауличком погрешном израчунавању, узимамо конкретан пример уобичајеног простора за становање. Имамо класични 2-собни стан кућа са панелом, укупне површине 65,54 м2, који укључује двије собе, кухињу, одвојени тоалет и купатило, двокрилни ходник, двокреветни балкон.

Након пуштања у рад је добио сљедеће информације о спремности стана. Описани стан обухвата зидове са монолитним армиранобетонским конструкцијама третираним малтером и прајмером, прозори са профила са двокоморним стаклом, торзо екструдираним унутрашњим вратима и керамичким плочицама на поду купатила.

Поред тога, представљено кућиште је већ опремљено бакарним ожичењем, дистрибутерима и одвојеним стражарима, плинским штедњаком, купатилом, умиваоником, вц-ом, топлеђем за судоперу, судопером. И што је најважније у дневним собама, купатилу и кухињи већ постоје радијатори за гријање алуминијума. Питање у вези са цевима и котлом остало је отворено.

Како се прикупљају подаци

Хидраулички прорачун система углавном се базира на прорачунима који се односе на прорачун загревања простора на простору. Због тога је неопходно имати сљедеће информације:

  • подручје сваке поједине просторије;
  • димензије прикључака за прозор и врата (унутрашња врата практично не утичу на губитак топлоте);
  • климатске услове, карактеристике региона.

Површина дневног боравка је 18,83 м 2, спаваћа соба је 14,86 м 2, кухиња је 10,46 м 2, балкон 7,83 м 2 (укупно), ходник је 9,72 м 2 (укупно), купатило је 3,60 м 2, тоалет - 1,5 м 2. Улазна врата су 2.20 м 2, прозорски излог заједничке собе 8.1 м 2, прозор спаваће собе је 1.96 м 2, кухиња је 1.96 м 2.

Висина зидова стана је 2 метра 70 цм. Спољни зидови су израђени од бетона класе Б7 плус унутрашњи малтер дебљине 300 мм. Унутрашњи зидови и преграде - носиви 120 мм, обични - 80 мм. Под и, према томе, плафон бетонских плоча класа Б15, дебљине 200 мм.

Шта је са околином? Стан се налази у кући, који се налази у средишту микропрештине у малом граду. Град се налази у одређеном низињу, висина надморске висине је 130-150 метара. Клима је умерена континентална са хладним зимама и прилично топлим летима.

Просјечна годишња температура + 7,6 ° Ц Просечна јануарска температура је -6,6 ° Ц, јул - + 18,7 ° Ц Ветар - 3,5 м / с, просјечна влажност - 74%, количина падавина је 569 мм. Анализирајући климатске услове региона, треба напоменути да се бавимо великим бројем температура, што заузврат утиче на посебан захтев за прилагођавање грејног система стана.

Снага топлотног генератора

Једна од главних компоненти система грејања је котао: електрични, гасни, комбиновани - у овој фази то није битно. С обзиром да је његова главна карактеристика важна - снага, односно количина енергије по јединици времена која ће бити потрошена на грејање. Снага самог котла одређена је следећом формулом:

где је С премиса збир свих простора које захтевају грејање, Воодел је специфична снага која узима у обзир климатске услове локације (због тога је потребно знати климу региона).
Карактеристично, за различите климатске зоне имамо следеће податке:

  • за северне регионе - 1,5 - 2 кВ / м 2;
  • за централне зоне - 1 - 1,5 кВ / м 2;
  • за јужне регионе - 0,6 - 1 кВ / м 2.

Ове цифре су прилично произвољне, али ипак дају јасан нумерички одговор у вези утицаја околине на систем грејања у стану.

Сума површине стана која треба грејати је једнака укупној површини стана и износи 65.54-1.80-6.03 = 57.71 м2 (минус балкон). Специфична снага котла за централни регион хладне зиме је 1,4 кВ / м2. Дакле, у нашем примеру, израчуната снага котла за грејање је еквивалентна 8.08 кВ.

Динамички параметри хладњака

Прелазимо на следећу фазу прорачуна - анализу потрошње расхладне течности. У већини случајева, систем грејања станова разликује се од других система - то је због броја грејних панела и дужине цјевовода. Притисак се користи као додатни проток "покретне силе" вертикално кроз систем.

У приватним једнособојним и вишеспратним зградама користе се старе стамбене зграде, високотлачни системи грејања, који омогућавају да се средство за пренос топлоте транспортује на све делове екстензивног система вишеструког грејања и подиже воду до целе висине (до 14. спрата) зграде.

Насупрот томе, типични 2- или 3-собни стан са независним грејањем нема толико различитих прстенова и гране система, он не укључује више од три круга. То значи да се транспорт хладњака одвија кроз природни процес тока воде. Али, такође је могуће користити електричне циркулационе пумпе за домаћинство, грејање је обезбеђено гасним / електричним бојлером.

Стручњаци из области пројектовања и уградње система грејања дефинишу два главна приступа у смислу израчунавања запремине расхладне течности.

  1. Према стварном капацитету система. Све количине шупљина без изузетка се сумирају тамо где ће протицати топле воде: збир појединачних цијеви, дијелови радиатора и сл. Али ово је прилично дуготрајна опција.
  2. Снага котла. Овдје се мишљења стручњака веома разликују, неки кажу 10, а остали 15 литара по јединици котла.

Са прагматичне тачке гледишта, потребно је узети у обзир чињеницу да вероватно систем грејања неће допуњавати само топлу воду за собу, већ и загрејавати воду за купатило / туш, умиваоник, судоперу и сушач (и евентуално за хидромасажу или јацуззи). Ова опција је лакша.

Због тога, у овом случају препоручујемо инсталирање 13,5 литара по јединици снаге. Мултипликацијом овог броја помоћу снаге котла (8,08 кВ) добијамо израчунату запремину водене масе - 109,08 литара.

Израчуната брзина хладњака у систему је управо параметар који вам омогућава да изаберете одређени пречник цеви за систем грејања. Израчунава се према следећој формули:

В = (0,86 * В * к) / т-то

где је В снага котла, т је температура испоручене воде, то је температура воде у повратном кругу, к је ефикасност котла (0,95 за гасни котао). (0,86 * 8080 * 0,95) / 80-60 = 6601,36 / 20 = 330 кг / х. Тако се у једном сату креће 330 килограма расхладног средства (литара воде), а капацитет система је око 110 литара.

Одређивање пречника цеви

За коначно одређивање пречника и дебљине цеви за грејање остаје расправљати о проблему губитка топлоте.

Постоји неколико врста губитака топлоте у загрејаним просторијама.

  1. Проток губљења притиска у цеви. Овај параметар је директно пропорционалан производу специфичног губитка трења унутар цијеви (које даје произвођач) и укупне дужине цијеви. Али с обзиром на тренутни задатак, такви губици се могу занемарити.
  2. Губици главе код локалних отпорности цеви - губитак топлоте на прикључцима и унутрашњој опреми. Међутим, с обзиром на услове проблема, мали број прикључака и број радијатора, такви губици се могу занемарити.
  3. Постоји још једна врста губитка топлоте, али је више повезана са локацијом собе у односу на остатак зграде. За обичан стан, који се налази у средини куће и налази се поред левог / десног / горњем / доњем делу са другим становима, губици топлоте преко бочних зидова, плафона и пода скоро су једнаки "0".

Могуће је узети у обзир само губитке кроз предњи део стана - балкон и централни прозор заједничке просторије. Али ово питање је затворено додатком 2-3 секције за сваки од радијатора.

Анализирајући горе наведене информације, вреди напоменути да је за израчунату брзину топле воде у систему гријања позната табеларна брзина кретања водених честица у односу на зид цеви у хоризонталном положају од 0.3-0.7 м / с.

Да би помогли мајстору, представљамо тзв. Контролну листу за извођење прорачуна за типични хидраулички прорачун система грејања:

  • прикупљање података и израчунавање снаге котла;
  • запремину и брзину хладњака;
  • губитак топлоте и пречник цеви.

Понекад у случају погрешног израчунавања можете добити довољно велики пречник цеви да бисте покрили израчунану запремину хладњака. Овај проблем се може решити повећањем померања котла или додавањем додатног експанзионог резервоара.

Корисни видео на тему

Карактеристике, предности и мане природних и присилних система циркулације расхладних система за системе грејања:


Сумирајући укупне хидрауличке прорачуне, резултат је био специфичних физичких карактеристика будућег система грејања. Наравно, ово је поједностављена шема прорачунавања, која даје приближне податке у вези са хидрауличком обрачуном за типичан 2-собни систем грејања станова.

Транскрипт

1 Хидраулички прорачун система за грејање воде

2 ТЕОРИЈСКЕ ОСНОВЕ ХИДРАУЛИЧНИХ КАЛКУЛАЦИЈА Хидраулички прорачун се врши према законима хидраулике. Израчунавање се заснива на следећем принципу: у случају стабилног водног кретања воде, разлика у притиску која делује у систему (пумпа и природна) је у потпуности потрошена да би се превазишла отпорност на кретање. Одговарајући хидраулични прорачун одређује перформансе система грејања. На основу хидрауличног израчунавања, избор се врши од пречника цеви д, мм, што осигурава да када се налази пад притиска у систему грејања, ΔП о, Па, прескакање одређене брзине протока топлотне носивости Г, кг / х. Пре хидрауличког прорачуна, треба извршити просторну шему система грејања у аксонометријској пројекцији. Задатак хидрауличког израчунавања је избор економски изводљивог пречника цеви система гријања, који за дату ΔП п осигурава пролаз процијењеног протока воде кроз све дијелове и све уређаје за гријање. Губици притиска у општем облику у систему грејања се састоје од губитка притиска трења и губитака притиска на локалним отпорима.

3 Велицина губитка притиска на трењу у одељку цевовода одредјује се једнацином Дарци-Веисбацх: П мп = (λ / д б) ((ν 2 ρ) / 2), (1) где је (ν 2 ρ) / 2 динамицки притисак; λ је коефицијент хидрауличног отпора који карактерише губитак притиска због трења и зависи од природе кретања течности; д б унутрашњи пречник, мм; в брзина воде у цевоводу, м / с; ρ је густина воде, кг / м3. Губитак притиска на локалне отпорности зависи од врсте локалног отпора и структуре протока и одређује се једначином: П мп = ξ (ν 2 ρ) / 2, (2) где је ξ локални отпорни коефицијент (вентили и фитинги, ограничења, продужења итд.).

4 Локални коефицијент отпорности показује губитак притиска изражен у фракцијама динамичког притиска протока. Размотрите линеарни губитак притиска у систему грејања ΔП цо, Па, једнаџбе: (3) где је л дужина цеви, м; или ΔП цо = Р л + з, где је Р специфичан губитак притиска на 1 м цеви, Па / м; з губитак притиска у локалним отпорима, Па.

5 Одређивање расположивог диференцијалног притиска у систему грејања. Доступан пад притиска за стварање циркулације воде ΔП п, Па одређује се формулом: а) у вертикалном вертикалном једноструком бифиларном систему са висококвалитетном контролом топлог носача: - са горњим проводницима: ΔП п = ΔП н + ΔП е.нп + ΔП е.мп, - са нижим ожичењем аутопутева: ΔП п = ΔП н + ΔП е.нп,

6 б) у носном хоризонталном двоцевном систему са једним или двостраним вертикалним вертикалним вертикалним системима: - са горњим проводницима: ΔП п = ΔП н + 0,4 (ΔП е.нп + ΔП е.мп), - са нижим ожичењем: ΔП п = ΔП н + 0.4 ΔП е.нп, при чему је ΔП е.нп, ΔП е.мп природни циркулациони притисак који произлази из хлађења воде у уређајима за грејање и цевима циркулационог прстена, Па, респективно; ΔП н притисак који генерише циркулациона пумпа, Па.

7 Данас се користе многи начини хидрауличког прорачунавања, они су лабори и најчешће се израчунавају помоћу рачунара: - методом специфичног губитка притиска на трење; - начин додавања карактеристика отпора; - метод динамичког притиска; - метод смањивања дужине; - начин померања јединице запремине воде; - метод еквивалентног отпора. Најчешће се користе прва два начина израчуна. Први: за израчунавање једносумних и двоцевних система грејања. Друго: само за системе за грејање са једним цевима.

8 ХИДРАУЛИЧНИ ИЗРАЧУН СИСТЕМА ГРЕЈАЊА ЗА СПЕЦИФИЧНА ГУБИТКА ПРЕКРИВАЊА ПРЕКРИВАЊА Када се овим методом израчунава, губитак линеарног притиска од трења Р, Па / м и локални губитак притиска, З, Па, у систему грејања ΔП цо, Па, налазе се по формули: ΔП цо = к (Р л + з), (4) где је л дужина цеви, м; к фактор конверзије (за СИ - к = 1,0; за МЦГЦЦ - к = 1,102); з губитак притиска у локалним отпорима, Па. Размотрите секвенцу хидрауличког израчунавања.

9 Слика 1. а) Дводелни горњи систем грејања

10 Слика 1. б) Систем двоструког грејања са припадајућим кретањем течности за хлађење

11 1) На аксонометријској шеми изабран је главни кружни прстен. У двоцевним системима за грејање воде (Слика 1) пролази кроз несреће усмеравања аутопутева кроз доњи уређај за грејање најјачи и најдаље од топлотног центра постоља, и са пролазном водом на аутопутевима кроз доњи уређај најоптерећенијег средишњег гаса; Главни циркулациони прстен почиње од контролне јединице у току расхладне течности. У системима за грејање са једном цевовином са покретним хладњачем који се креће од мртвог краја, овај прстен је најпропуснији и удаљенији од топлотне тачке подизача, а са пролазном шемом кроз најоптерећенији средњи рисер. У двоцевним системима, прстен преко доњег гријача је сличан изабраним рисерима.

12 Слика 2. Једнодопни систем грејања: деад-енд; б са помицањем кретања течности.

13 2) Основни циркулациони прстен подијелимо у израчунате секције (одељак је дио цјевовода са константном Г хладњаком), гдје су означени Г, кг / х, дужина л, м и д цијеви, мм; Штавише, проточне и подесиве подизачи се сматрају једним местом. За подупираче који се могу подесити са затварачима и нестандардним подизачима, подизачи су подељени у одвојене секције, у зависности од расподеле течности за хлађење у цевима. 3) За претходно одабир пречника цјевовода одређује се просјечна вриједност специфичног пада притиска преко главног циркулационог прстена Па: гдје је у корекцијском фактору, узимајући у обзир проценат локалних губитака притиска у систему [Реф. Пр. Староверова, И. део, В. ИИ.21]. 4) Утврђивање брзине протока расхладне течности у израчунатим подручјима, кг / х: (5) (6) гдје је К термичко оптерећење у израчунату површину, вати.

14 5) Фокусирање на вредност Р цп, Г и максималне дозвољене брзине кретања расхладног средства [СНиП пр. 14], Реф. Пр. Староверово цх.и.ии.1.1 је прелиминарни пречник цеви, стварни специфични губици Р и стварна брзина хладњака в. 6) Одредите коефицијент локалног отпора [Реф. Аве. Староверов, И. део, В. ИИ.10 ИИ.] Ξ, затим одредити З, Па познатим вредностима в и ξ. Локални отпор на границама од 2 секције односи се на одељак са мањом Г-расхладном течносцу. 7) Утврђени су укупни губици притиска на месту (Рл + з) и евидентирани су као збирни укупни у главном обртном прстену (Рл + з). 8) Након претходно одабира пречника цеви главног циркулационог прстена, извршено је хидраулично поравнање (Рл + з) са расположивим тлаком ΔП п, а испуњено је стање: гдје је (Рл + з) укупан губитак притиска у главном циркулационом прстену, Па. Акција треба бити 5-10% за непријављене губитке. (7)

15) Ако је наведено стање испуњено, онда наставите на поравнање притисака у секундарним циркулационим прстеновима преко средњих подизача са притиском у главном циркулационом прстену, без узимања у обзир заједничких површина. Да бисте утврдили ово, први расположиви притисак кроз секундарне подизача, која мора бити једнак (Рл + З) главног циркулише прстена кориговано за разлике у природном циркулацијом у секундарној притиска Ап Ап е.вт и углавном е.осн вертикала: - монотубе: - двоцевног: Ап п.ст = (Р л + з) осн + (ΔП е.вт ΔП е.бас), ΔП р.ст = (Рл + з) осн, 10) Након избора пречника цеви за подизање мора се испунити услов - губитак притиска у расположивом подизач треба да буде мањи од расположивог притиска ΔП р.ст за не више од ±% на крају погрешног круга и ± 5% са правим протоком расхладне течности: (8)

16 где (Рл + з) постави укупан губитак притиска у одељцима посматране постоље, Па. Ако је немогуће повезати губитке притиска, обезбеђује се за постављање дијафрагме (машине за прање гаса) пречника мм: (9) где је Г чланак проток течности у постољу, кг / х; П в захтева губитак притиска у машини за прање, Па. Слика 3. Ознака и локација дијафрагме (прстен за гашење). Нису постављене подлошке за гашење испод 5 мм. Они се инсталирају на крану на подземном делу постоља на месту прикључка на доводни вод.

17 ОБРАЧУН ХИДРАУЛИЦ СИСТЕМА ЗА ГРЕЈАЊЕ додавањем аддитион Импеданце Метода карактеристика отпорности коришћени у цртежу пумпања вертикалне и хоризонталне цеви система, као и системе цеви са вертикалним славину високом отпорношћу. Хидраулички прорачун се може направити за константну или променљиву температурну разлику у подизачима, узимајући у обзир одређену проводљивост цеви.

18 Слика 4. Једнодопни систем грејања: деад-енд.

19 Слика 5. Једнодопни систем грејања: са припадајућим покретом расхладне течности.

20 У случају хидрауличког израчунавања према назначеној методи, губитак притиска код сваке израчунате секције услед трења ΔП ут, Па, у локалним отпорима се одређује формулом: (10) где је Г рачунано проток воде на локацији, кг / х; карактеристика отпорности парцеле, Па / (кг / х) 2, израчунамо са С Уцх формулом: где је А Уцх специфичан динамички притисак у цеви на месту са унутрашњим пречником д б и потрошњом од 1 кг / х, изабрано према [5, таб. 10.7]; λ / д б је смањени коефицијент хидрауличног трења, м 1, узет из [5, таб. 10.7]; л Уцх дужине секције, м; ξ Уцх је збир коефицијента локалног отпора на локацији. (11)

21 Препоручене вредности за стандардне пречнике цеви Пречник усаглашеног пролаза, мм Потрошња воде Г при брзини В = 1 м / с А г 10 4, Па / (кг / х) 2 λ / дб, м 1 С отвора 10 4, Па / м (кг / х) 2 ГОСТ *, 50 3.60 95,, 60 2.70 28, 19 1.80 5,, 23 1.40 1,, 39 1.00 0,, 23 0.80 0,, 082 0,55 0,045 ГОСТ *, 113 0,60 0,, 0269 0,40 0,, 0142 0,30 0,,, 23 0,,, 18 0,,, 0,000

22 Размотрите секвенцу хидрауличких калкулација са једнаком диференцијалном температуром хладњака у подизачима. 1) Пре извршавања хидрауличког обрачуна, један-цевни систем за грејање воде израђен је од стандардизованих јединица и на конструираном кругу изабран је главни циркулациони прстен који се дели на пројектне секције са индикацијом протока течности у одељку Г ацц, кг / х, дужина секције л ацц, м, пречник д ацц мм 2) Изборни диференцијални притисак ΔП п, Па, у систему са једним цевима: ΔП п = ΔП н + ΔП е.нп. 3) Када се претходно одабере пречник цеви за сваки одсечак, израчуна се специфична отпорност С карактеристика, Па / (кг / х) 2 м: (12) где је Г процијењена брзина протока воде на мјесту, кг / х, одређена формулом:

23 (13) где је Р цп просјечна вриједност специфичног губитка притиска услед трења у дизајном прстену, одређена формулом: (14) 4) Хидрауличка прорачунавања почињу од најслабијег и оптерећеног подизача у систему погинуле и од најнапреднијег постоља у систему за гријање воде из због кретања течности за хлађење. Пречници цеви подизача су прописани упоређивањем С откуцаја добијених формулом (12) са вриједношћу С откуцаја за стандардне пречнике цеви. Да би се обезбедила термичка стабилност система гријања, примењен је мањи мањи пречник за подизаче, а затим се проверава брзина воде у цевоводима за рисер. Могуће је изградити цијеви од два различита суседна пречника. Прихватљени пречник цеви је два различита суседна пречника.

24 5) Пречници облоге и затварачког дела грејног уређаја додељују се одабраном пречнику постоља. Препоручена пречник пречник цеви грејање монтажа цеви Ди мм, Име чвор скица Рисер Рисер скупштина закључавање део Етазхестоиак слој са уздужном делом и бајпас три-ваи вентил са офсет Етазхестоиак обилазница порција / Етазхестоиак осно затварање порције и кран типа КРП

25 Спрат са затварачем за затварање и тип вентила КРП Спуштени ниво водећег нивоа горњег спрата са доњим каблом и тространим краном Саме Топ чвор са доњим каблом и краном КПР типа Саме /

26. јуна) Након одабира пречник цеви и врсту грејача одређује карактеристичан отпор рисер формулу: С цм = С мој + С ни, () где С ни отпорност карактеристика инструмената јединица рисер цеви система грејања дефинисан формулом: С ни = С н + С нп л, (16) где је С ми карактеристика отпорности склопова цеви система за грејање са једним цевима, Па / (кг / х) 2; карактеристика отпорности грејача дужине 1 м, С нп Па / (кг / х) 2; карактеристика отпорности на уређај за напајање уређаја за грејање, С н Па / (кг / х) 2; Дужина уређаја, м. 7) Према карактеристикама отпорности рисара С цм и брзине протока течности у растојању Г цм, губици притиска у подизању Па, израчунавају се помоћу формуле: ΔП цм = С цм Г 2 цм, (17)

27 8) Затим се врши хидраулички прорачун главних секција главног циркулационог прстена. Пресецање пречника се врши упоређивањем вредности С откуцаја, добијених формулом (12) са вриједношћу С откуцаја за стандардне пречнике цеви. Да би се повећала термичка стабилност система грејања за аутопутеве, усвоји се најближи већи пречник цеви. 9) Тада се брзина кретања воде проверава приликом избора пречника цеви. На пример, проток воде у цеви д = мм је 560 кг / х, онда је брзина кретања воде В = 560: 690 = 0,79 м / с.

28 Препоручена пречника протока грејање монтажа цевовода расхладне течности м / с, на вишем нивоу звука прихватљиве ЗА, дБ (А) Отпор коефицијенти локални арматуре на цеви, поред собе на локалном коефицијената отпора Тилл, 5 / - 1.1 / 0,7 0,9 / 0,55 0,75 / 0,5 0,6 / 0,4 30 1,5 / - 1,5 / 1,2 1,2 / 1,0 1,05 0,85 / 0, 5 / - 1,5 / 1,5 1,5 / 1,1 0,8 0,8 / 0,8 0,8 1,5 / - 1,5 / 1,5 1,5 / 1, 5 1.2 / 0.95 1.3 / 1.2 45 и више од 1.5 / - 1.5 / 1.5 1.5 / 1.5 1.5 / 1.5 1.5 / 1, 4 Напомена. У нумератору се даје вриједност брзине воде за све врсте вентила, изузев директних вентила; у именитељу - са директним вентилом. 10) У складу са претходно одабраним пречником цеви на главним секцијама, прихваћене су вредности А г и λ / д и по 1 м цеви. 11) Одређени су на израчунатим одељцима главне отпорности цеви од трења л Уцх (λ / д и) и вредности коефицијента локалног отпора С Уцх.

29 12) Затим, вредности С Уцх су одређене формулом (2), а Г Уцх према формули (13). Након израчунавања ових вредности помоћу формуле (10), израчунавају се губици притиска у одељцима главних цеви главног циркулационог прстена. 13) Укупан губитак притиска у секцијама главних цеви главног (секундарног) циркулационог прстена одређује се формулом Па: ΔП м = С ут (1) Г 2 ут (1) + С ут (2) Г 2 ут (2) С ут н) Г 2 Уцх (н), где су С Уцх (н) вредности карактеристика отпорности одсека главних цеви главног (секундарног) циркулационог прстена, Па / (кг / х) 2; Г Уцх (н) потрошња воде у деловима главних цеви главног (секундарног) циркулационог прстена, кг / х. 14) Утврђује се укупан губитак притиска. Па, према вредностима С цм и С у, Г цм и Г ац на сваком израчунаном делу, далеког стубовника и главног циркулационог прстена: ΔП ц.о = ΔП цм ΔП Ð,

30) се врши са хидрауличном везом треба задовољени након преселецтион рисер цеви пречника и прстена делове главних циркулишу линија: 0,9ΔП п Дп цо, величина резидуална,%, у конзумних притиске одреди једначине 16) Пружањем једнократну стоцк диференцијални притисак од 5-10% настави на координацију испуштеног притиска у циркулационим прстеновима преко средњих подизача главног 17) Израчунати расположиви притисак циркулације за претпоследњу постољу, што је губитак притиска у другом и на два рисер секције паралелним линијама до грани израчунате. У овом случају може се занемарити разлика у вриједностима природног циркулационог притиска у истој врсти подизача. На основу расположивог притиска, према карактеристикама отпорности, врши се хидраулички прорачун претпоследњег подизања (види ставове 4, 5, 6, 7 горе).

31 Израчунато одступање између расположивог притиска и губитка притиска у предусловном подизању не би требало да се разликује за више од ±% са узорком слепоће и ± 5% са одговарајућим протоком течности у хладњаку. 18) Збир губитака притиска у једној од два израчунатог гребена и на два (четири) паралелна одељка линија узима се као расположиви циркулациони притисак за трећи од краја система подизања. Наредба хидрауличког израчунавања трећег носача се врши слично (види горе, стр. 4, 5, 6, 7, 16). Дакле, врши се хидраулички прорачун преосталих подизача. Приликом одступања губитака притиска у повезаним прстеновима, обезбеђена је уградња подметача за гашење.

Top